Умный дом “Под ключ” - от 35 000 руб

8 (925) 349-51-30

Проектирование, поставка, монтаж, обучение

г. Москва, ул. Красноказарменная, д.13, с.1

END; if($this->countModules('top-menu')) : ?>
РД 34.30.714 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата к-300-240 хтгз второй модификации

МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР

ГЛАВНОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОСИСТЕМ

 

 

 

 

 

 

УТВЕРЖДАЮ:

Начальник

Главтехуправления

Л.ТРУБИЦЫН

28 августа 1975 г.

 

 

 

 

 

 

 

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА

ТУРБОАГРЕГАТА К-300-240 ХТГЗ ВТОРОЙ МОДИФИКАЦИИ

 

РД 34.30.714

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ПРОИЗВОДСТВЕННАЯ СЛУЖБА ОБОБЩЕНИЯ И РАСПРОСТРАНЕНИЯ ПЕРЕДОВОГО ОПЫТА ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОСИСТЕМ И ИНФОРМАЦИИ МОСКВА

1976


УДК 621.165-186.5(083.75)

 

 

 

Настоящая характеристика, разработанная Южным отделением ОРГРЭС

(инж. П.С.АРХИПОВ, Ю.В.ФЛАК, Е.ИИХАЙЛОВЦЕВ), распространяется на турбины К-300-240 ХГГЗ второй модификации (зав. № 114026-114038) и на турбины первой модификации (зав. 114001-114025), на которых выполнена модернизация в следующем объеме:

1. В ЦВД установлены диафрагмы усовершенствованной конструкции,

стойки которых заменены направляющими лопатками с вытеснителями.

2. Установлены новые диафрагмы 5-й ступени ЧНД с внутриканальной

сепарацией и усовершенствованным меридиональным обводом.

3. Выполнен комплекс мероприятий по предотвращению коробления

обоймы ЧНД и выхлопных патрубков.

4. Снижено гидравлическое сопротивление на тракте III отбора за счет скругления    выходных    кромок    патрубков    отбора    и    перемычки    между трубопроводами на ПТН и ПВД.

5. Установлен модернизированный питательный турбонасос ОСПТ-

1150М.


 

 

 

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

СВОДКА НОРМ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ПРИ РАБОТЕ НА ДВУХКОРПУСНОМ ШИНЕ И С ПТН

Тип

К-300-240 ХТГЗ

п.п.

Наименование норм

Типовой график

По расходу пара

По расходу тепла

Единица измерения

До излома

После излома

Единица измерения

До излома

После излома

I

Характеристика при постоянном давлении (вакууме) в конденсаторе

Т-2а*

1

Часовой расход холостого хода

т/ч

42,02

-

Гкал/ч

60,56

-

2

Дополнительный удельный расход (прирост)

кг/Вт × ч)

2,851

3,475

Гкал/(МВт × ч)

1,725

1,912

3

Излом характеристики

т/ч

760,0

Гкал/ч

494,96

МВг

251,83

МВт

251,83

4

Условия характеристики:

а) Давление свежего пара и по ступеням

Т-4а,4б,4в

кгс/см2

240

кгс/см2

240

б) Температура свежего пара

°С

540

°С

540

в) Температура пара после промперегрева

°С

540

°С

540

г) Потеря давления в тракте промперегрева

% PОЧСД

10,5

% PОЧСД

10,5

д) Давление отработавшего пара

кгс/см2

0,035

кгс/см2

0,035

е) Температура питательной воды и о спешного конденсата

Т-6

ж) Расход питательней воды

DПИТ = DO

DПИТ = DO

II

Характеристика      при      постоянном      расходе     и                                   температуре охлаждающей воды (для конденсатора К-15240 ХТГЗ;   W =34800

м3/ч; t в =12°С) и параметрах п.1

1

Т-1а*

5

Часовой расход холостого хода

т/ч

20,33

-

Гкал/ч

47,44

-

6

Дополнительный удельный расход (прирост)

кг/Вт × ч)

2,934

3,546

Гкал/( МВт × ч)

1,775

1,951,

7

Излом характеристики

т/ч

760,0

Гкал/ч

494,96

МВт

252,12

МВт

252,12

III

Поправки к удельному расходу тепла на отклонение параметров от номинальных значений

Т-13а

а) На 10 кгс/см2 свежего пара

Увеличение

%

График Т-13а, п. а


 

 

 

 


Уменьшение

б) На 10°С свежего пара                                                       Увеличение

Уменьшение


 

%                    -0,39

+0,39


в) На 10° С температуры паре промперегрева                Увеличение

Уменьшение

г)    На     изменение     потери     давления    в     тракте Увеличение

промперегрева                                                                        Уменьшение


%                    График. T-13a, п. в

 

%                    График T-13а, п. г


д) На изменение давления в конденсаторе                                                                      %                                                                                                                                                   График Т-13а, п. о

 

 

 

*Графики Т-1а, Т-1б, Т-2а, Т- - см. вклейки.



 

 




 

 





 

 

 

 

 


 

 


 

 

 

 

 




 

 

 

 

 

 


 

 

 

 





 

 





 

 


 

 

 

 

 


ПРИЛОЖЕНИЕ

1.   Типовая   энергетическая характеристика турбоагрегата К-300-240

ХТГЗ второй модификации составлена на базе испытания турбины 10

Змиевской   ГРЭС    и   двух    испытаний   турбины   2    Трипольской    ГРЭС. Характеристика отражает среднюю экономичность вышедшего из капитального ремонта турбоагрегата, работающего по заводской расчетной тепловой схеме при следующих условиях (принятых в качестве номинальных):

  •     давление свежего пара перед автоматическими стопорными клапанами турбины - 240 кгс/см2*;
  •     температура свежего пара перед автоматическими стопорными клапанами турбины - 540°С;
  •     температура   пара    после   промперегрева   перед    защитными   клапанами цилиндра среднего давления - 540°С;
  •     потери давления на участке от выхлопа ЦВД до защитных клапанов ЦСД в двухкорпусном режиме - 10,5%, в однокорпусном - 34,8% (график T-8);
  •     давление отработавшего пара: для характеристики при постоянном давлении пара   в    конденсаторе   -    0,035    кгс/см2      (графики    Т-2а    и    Т-2б);    для характеристики при постоянных расходе и температуре охлаждающей воды

(графики   Т-1a    и   T-1б)   в соответствии    с   тепловой   характеристикой

конденсатора К-15240 при Wохл =34800 м /ч и (график Т-11а);

  •     внутренняя мощность турбопривода питательного насоса - по графику Т-7а

(соответствует работе турбоагрегата с питательным турбонасосом ОСПТ-

1150М с давлением питательной воды на стороне нагнетания по тому же графику). На графике Т-76 представлена внутренняя мощность того же насоса при работе турбоагрегата на скользящем давлении свежего пара;

 

 

*В тексте и на графиках приводится абсолютное давление.

кгс/см2;

    •     подача пара на основной эжектор осуществляется от деаэратора 7 кгсм2 в количестве 1,2 т/ч;
    •     впрыск во вторичный пароперегреватель отсутствует;
      •     система регенерации высокого и низкого давлений включена полностью, на деаэратор 7 кгс/см2   подается пар III и II отборов зависимости от нагрузки);
    •     расход питательной воды равен расходу свежего пара;
      •     температура   питательной   воды    и   основного    конденсата   турбины   за подогревателями - график Т-6;
      •     потери      мощности      в      турбине      и      генераторе       характеризуется электромеханическим КПД.

 

Нагрузки

150

200

250

300

hЭМ

0,981

0,983

0,983

0,983

 

Электрические   потери   в    генераторе    взяты    по    данным    тепловых

испытаний аналогичного генератора на Новочеркасской ГРЭС;

  •     бойлерная установка отключена;
    •     влияние подачи конденсата на уплотнения   питательных   и бустерных насосов    и    охлаждение    электродвигателя   ПЭН    на    экономичность    в характеристике не учтено и должно учитываться каждый раз в зависимости

от расхода этого конденсата;

  •     внешние потребители пара регенеративных отборов отключены.

Положенные   в основу   настоящей    характеристики   данные испытаний

обработаны с применением таблиц теплофизических свойств воды и водяного пара (Издательство стандартов, 1969).

При составлении Типовой энергетической характеристики за основу принята заводская тепловая схема, в которую внесены некоторые усовершенствования:

  •     модернизирована   дренажно-продувочная схема   паро-перепускных    труб высокого давления;
  •     слив дренажей подогревателей низкого давления выполнен двухкаскадным

(см. схему на графиках T- и Т-2).

Для   перекачки    дренажа    ПНД    5   в    линию    основного    конденсата используется резервный сливной насос ПНД 2.

Внесенные в заводскую тепловую схему изменения учтены введением соответствующих поправок к данным испытаний, которые были получены при

не модернизированный тепловой схеме.

Пар на деаэратор 7 кгсм2   подается из Ш отбора. При нагрузках турбоагрегата ниже примерно 160 МВт, когда давление в камере III отбора

становится ниже 8 кгс/см2, пар на деаэратор подается из П отбора.

Дренажи подогревателей высокого давления сливаются каскадно из ПВД

9 в ПВД 8, из ПВД 8 в ПВД 7, из ПВД 7 весь дренаж подается в деаэратор. При давлении пара в камере III отбора ниже 10 кгс/см2 дренаж ПВД

. 8 переводится в деаэратор, а дренаж ПВД 7 переключается в ПНД 6.

Пиковый    и     основной    подогреватели    сетевой     воды     подключаются соответственно к IV и VI отборам турбины. Дренаж пикового подогревателя подается в основной подогреватель и далее, пройдя через выносной охладитель дренажа основного подогревателя, сливается в ПНД 1.

Испаритель в тепловой схеме не предусматривается, так как на блоках с

турбинами данной модификации испарители не устанавливались.

Представленная   на    графике    Т-3    диаграмма    парораспределения    ЦВД построена по данным испытаний с внесением корректив на усовершенствование дренажно-продувочной схемы паровпуска ЦВД. Диаграмма   соответствует заводской настройке.

2.    В    состав    турбоагрегата    наряду    с    турбиной    входит    следующее оборудование:

  •     генератор ТГВ-300 с водородный охлаждением;
    •     шесть подогревателей низкого давления ПН-400-26;   ПНД 6 имеет устройство   для   снятия   перегрева греющего   пара; ПНД 4 снабжен выносным охладителем дренажа ОВ-40;
    •     шесть ПВД, размещенных в двух параллельно работающих группах (по три

ПВД в каждой группе); ПВД 7 и 9 типа ПB-450-380, ПВД 8 типа ПВ-

600-380. Все ПВД снабжены устройствами для снятия перегрева греющего пара, а также встроенными охладителями дренажа;

  •     поверхностный    двухходовой     конденсатор    K-15240    с     поверхностью охлаждения 15240м2 присоединяется к трем выхлопным патрубкам турбины;
  •     два основных эжектора ЭП-3-25/75, один из которых резервный;
    •     эжектор уплотнений ЭУ-8 с пароохладителем ПС-50, включенным в линию основного конденсата перед ПНД 1;
    •     питательный турбонасос ОСПТ-1150М завода кономайзер"; на него подается пар III отбора турбины; из выхлопа турбопривода пар направлен в паровпуск     ЦНД     (камера     VI     отбора);    кроме     ПТН     предусмотрен пускорезервный питательный насос ПЭ-600-300   с электроприводом и гидромуфтой;
    •     три   конденсатных насоса   1 ступени   КСВД-475-75/3 с   приводом   от электродвигателя мощностью 200 кВт (постоянно в работе находятся два насоса, один насос в резерве);
    •     три    конденсатных    насоса    II    ступени    16КСВ10х5     с    приводом    от электродвигателя мощностью 500 кВт (постоянно в работе находятся два насоса, один насос в резерве);
    •     два сливных насоси ПНД 10КСВ9х6; мощность электродвигателя 250 кВт; в связи с модернизацией тепловой схемы оба насоса находятся постоянно в работе.

3. Полный расход тепла и пара брутто в зависимости от мощности на клеммах генератора аналитически выражается следующими уравнениями.

 

2

 
При постоянном давлении пара в конденсаторе ( P =0,035кгс/см2):

а) в работе ПТН (график Т-2а):

В работе два корпуса котла;

В работе один корпус котла;

б) в работе ПЭН (график Т-2б):

В работе два корпуса котла;

В работе один корпус котла;

При постоянных расходе (W =34800 м3/ч) и температуре ()

охлаждающей воды:

а) в работе ПТН (график Т-1а):

В работе два корпуса котла;

В работе один корпус котла;


б) в работе ПЭН (график Т-2б):

В работе два корпуса котла;


В работе один корпус котла;

Характеристика справедлива при работе с собственным возбудителем генератора.    В         случае работы            с          резервным     возбудителем мощность турбоагрегата брутто определяется как разность между мощностью на клеммах генератора и мощностью, потребляемой резервным возбудителем.

4. Расход тепла и пара для заданной мощности в условиях эксплуатации

определяется     по     соответствующим      зависимостям     характеристики      с последующим введением необходимых поправок (графики Т-13а и T-13б); эти поправки    учитывают    отличие    эксплуатационных    условий     от    условий характеристики.

Поправки даны при постоянной мощности на клеммах генератора.

Пользование    системой    поправочных     кривых     поясняется     следующими примерами:

1) В реальных условиях эксплуатации турбоагрегата на уплотнения

питательных   и бустерных насосов и охлаждение электродвигателя ПЭН подается   основной   конденсат    турбины,   часть   которого    возвращается    в конденсатор турбины, а часть поступает на сторону всасывания насоса, что приводит к байпасированию регенерации низкого давления частью потока основного     конденсата     и,     следовательно,     понижению     экономичности турбоагрегата.

При    внесении    поправки    принимается,   что    количество   основного

конденсата     ( DGПН ),    байпасирующего     регенерацию     низкого    давления, составляет при работе ПТН 25% и при работе ПЭН 9% общего количества основного конденсата ( GПН ), подаваемого на уплотнения насосной группы и охлаждение электродвигателя ПЭН:


т/ч - при работе ПТН;

т/ч - при работе ПЭН (ПТН отключен).


Для определения байпасирующего потока необходимо общий расход основного   конденсата,   подаваемый    на   уплотнения    насосной    группы    и охлаждение электродвигателя ПЭН, замерять   с помощью расходомерного устройства.

Допустим, что в условиях эксплуатации при нагрузке турбоагрегата

300МВт на сальники питательного турбонасоса подавалось 140т/ч основного

конденсата, все остальные условия соответствовали номинальным. Требуется определить при неизменной нагрузке нормативные общий и удельный расходы тепла, а также расход свежего пара в этих условиях.

По Типовой энергетической характеристике (график Т-1a) при мощности

300 МВт определяются:

  •     расход тепла на турбоагрегат - 588,37 Гкал/ч;
  •     удельный расход тепла - 1961 ккал/(кВт × ч);

Количество конденсата, байпасирующего регенерации низкого давления при работе ПТН:

т/ч;

 


По графикам Т-13а и T-13б (п. к) определяются поправки:

  •     к полному и удельной; расходам тепла +0,23%;
  •     к расходу свежего пара на турбину +0,235%.

Таким образом, при подаче на уплотнения насосной группы и охлаждение электродвигателя ПЭН 140 т/ч основного конденсата и неизменной мощности турбоагрегата 300 КВт искомые величины будут равняться:

  •     полный расход тепла на турбоагрегат

Гкал/ч                                                      

  •     удельный расход тепла

ккал/(кВт∙ч)                                                     

  •     расход свежего пара на турбоагрегат

т/ч                                                               

При отсутствии замера расхода конденсата приближенное значение

поправки к полному и удельному расходам тепла и к расходу свежего пара может быть определено по формуле:

 


где

NT    - мощность на клеммах генератора (МВт), при которой определяется

поправка.

При работе турбоагрегата с ПЭН поправка уменьшается и составляет

примерно 35% поправки при работе с ПТН.

2) При эксплуатации турбоагрегата с включенными подогревателями сетевой воды величина поправки определяется часовым отпуском тепла основным аботающим от VI отбора) и пиковым аботающим от IV отбора) подогревателями сетевой воды, вычисленным по формулам:

Гкал/ч;

Гкал/ч;


где

, - соответственно часовые расходы тепла, отпущенного основным и


пиковым подогревателями сетевой воды тепловому потребителю, Гкал/ч;


- расход сетевой воды через теплофикационную установку, замеренный


по станционному расходомеру, т/ч;

- энтальпия сетевой воды на входе в основной подогреватель и


выходе из него, ккал/кг;

- энтальпия сетевой воды на входе в пиковый подогреватель и выходе


из него, ккалг.

При наличии двух и более отклонений условий работы турбоагрегата от номинальных поправки алгебраически суммируются.

Система    поправочных    кривых,    охватывающая     практически    весь

диапазон возможных отклонений условий эксплуатации турбоагрегата K-300-


240 ХТГЗ от номинальных, обеспечивает возможность   планирования и нормирования его работы в станционных условиях.

5. Типовая энергетическая характеристика нетто турбоагрегата K-300-

240 ХТГЗ рассчитана на основе характеристики брутто этого турбоагрегата при давлении пара в конденсаторе 0,035 кгсм2   и соответствует следующим условиям его эксплуатации:

  •     параметры и тепловая схема установки - график Т-2а;
    •     расход циркуляционной воды через конденсатор турбины -34800 м3/ч, в целом на турбоагрегат - 39000 м3/ч;
    •     КПД циркуляционного насоса - 80%;
      •     расход тепла на СН турбоагрегата составляет 0,59Гкал/ч (0,1% расхода тепла турбоагрегатом при номинальной мощности);
      •     расход электроэнергии на СН турбоагрегата учитывает работу насосов

(циркуляционных, конденсатных, сливных ПКД 2 и ПНД 5, главного

масляного насоса, газоохладителей генератора,   уплотнений генератора, регулирования    турбины,    дренажного    бака),    а    также    3%    потерь    в трансформаторах   СН.    При    расчете    расхода  электроэнергии    на    СН турбоагрегата принято, что при нагрузке ниже 200 МВт в работе находится один конденсатный насос, а при нагрузке свыше 200 МВг - два.

При определении мощности нетто из мощности на клеммах генератора () вычиталась мощность, затраченная на собственные нужды турбоагрегата .

МВт

Расход тепла нетто на выработку электроэнергии определялся с включением затрат тепла на CH () и исключением тепла, затраченного на привод ПТН ():

Гкал/ч

где

- тепло брутто, затраченное на турбоагрегат;

Гкал/ч;

ккал/(кВт∙ч)

Типовая   энергетическая    характеристика    нетто    по    расходу    тепла

аналитически выражается уравнением:

 

Удельный расход тепла нетто на выработку электроэнергии определяется по выражению:

ккал/(кВт × ч).

При работе на скользящем давлении к удельному и общему расходам

тепла (графики T-1 и Т-2) вносится поправка, представленная на графике Т-13а (п. п) и вычисленная при постоянной мощности на клеммах генератора.

При режиме на скользящем давлении мощность удельный и


полный расходы тепла нетто определяются следующим образом.


1. При заданной мощности на клеммах генератора ( NT ) по графику Т-2а


находятся Q0 , q иD0 ; по графику Т-13а, п. п - поправка к полному расходу


тепла (a CK Q ), равная поправке к удельному расходу тепла (aCK qТ), а по


графику Т-7б (по ) - внутренняя мощность турбопривода при


скользящем давлении .

2. Полный расход тепла брутто при скользящем давлении определяется по формуле:

 

3. Расход тепла нетто на выработку электроэнергии при скользящем

давлении находится из выражения

 

где

 

при этом

 

4. Мощность нетто при скользящем давлении определяется по формуле:

5. Удельный расход тепла нетто на выработку электроэнергии при скользящем давлении находится по формуле:

 

При отклонении напора, развиваемого циркуляционными насосами, от принятого в качестве номинального (10 м вод.ст.) к расходу тепла нетто, определенному   по    уравнению   для    заданной    мощности   нетто,   вводится поправка.

Пользование характеристикой нетто и поправками к расходу тепла нетто

на изменение напора циркуляционных насосов поясняется на следующем примере.

Определить расход тепла нетто при мощности нетто турбоагрегата МВт и напоре циркуляционных насосов м вод.ст.

1. По уравнению характеристики нетто ( QЭ¢ ) определяется расход тепла нетто прим вод.ст.:

Гкал/ч.

2. Определяется поправка к расходу тепла нетто: .


3. Искомый расход тепла нетто при мм вод.ст. и неизменной мощности нетто (300 МВт) определяется как

Гкал/ч.


При определении с помощью Типовой энергетической характеристики

нормы расхода топлива помимо поправок на отклонение условий работы турбоагрегата от номинальных вводится допуск на ухудшение состояния оборудования в межремонтный период. Величина этого допуска принимается в соответствии с "Инструкцией и методическими указаниями по нормированию удельных расходов топлива на тепловых электростанциях" (БТИ ОРГРЭС,

1966).


 

 

 

 

 

 

Комментарии:

 

Внутренние страницы - КОМПЛЕКСНАЯ РЕАЛИЗЦИЯ ОБЪЕКТОВ

Проектирование

(ПИР)

Строительно-монтажные работы

(СМР)

Пуско-наладочные работы

(ПНР)

Внутренние страницы - ПОСТАВКА ОБОРУДОВАНИЯ

Поставка Силового эл. оборудования

Поставка Вторичного оборудования

Поставка Технологического оборудвоание